Протокол №15 от 06 02 10 стр 59 вибрационные лабораторных ис­пытания узлов и фрагментов пространственной динамической мо­дели канализационной насосной станции в сейсмоизолирущей и сейсмоамортизирущей оболочке по шкале MSK 64 для сейсмоопас­ных районов РФ рассмотренный на 67 научной конференции СПб ГАСУ ЛИСИ с 3 по 5 февраля 2010 года.

192012, СПб, 3й Рабфаковский пер. д 5, корп.4, литер А, т 8911814 9375, т 89117626150, факс: 348-7810

«Утверждаю»

06.02.2010

Руководитель Испытательного Центра

Кова­ленко А.И

Протокол на 55 страницах, 47 рисунков, в 2 –х экземплярах. Номер регистрационный про­токола 15 СФ - 2010 Дата проведение испытаний с 2 го февраля 2010 по 6 февраля 2010 года. Адрес проведения вибрационных испытаний: 196158, Санкт-Петербург, Мо­сковское шоссе, д. 212. к. 2а.

Протокол №15 от 06 февраля 2010 года вибрационных испытаний узлов и фрагментов динамической про­странственной модели канализационной насосной станции ( КНС ) в сейсмо­изолирующей и сейсмоамортизирущей оболочке по шкале MSK 64 для сейсмоо­пасных районов РФ рассмотренный на 67 научной конференции про­фессоров, препода­вателей, научных работников, инженеров и аспирантов проходившей с 3-5 февраля 2010 года в Санкт-Петербургском государствен­ном архитектурно –строитель­ном университете (ранее ЛИСИ) с 3-5 февраля 2010 года по адресу: 190005, Санкт-Пе­тербург, 2-я Красно­армейская ул , 4 на 3 –х секциях «Актуальных вопросов инженер­ной геологии, механи­ке грунтов и фундаментостроения» аудитория 201 –Е , председа­тель секции д-р техн. наук , профессор Р.А. Мангушев, секретарь канд. Технических наук , доцент В.В. Конюшков, секции «Металлические конструкции» аудитория 510 –председатель секции д-р технических наук , профессор Г.И.Белый, канд. Технических наук, доцент П.А.Пяткин, секции «Технологий проектирования зданий и сооружений». Ауд 522 –С , председа­тель секции канд технических наук , доцент А.Б.Шмид , зам пред­седателя , кандидат технических наук доцент В В Севастьянов, секретарь аспи­рат М.Н Павленко.

Характеристики насосной станции ТУ 3631-001-59325387-2004 в сейсмоизолирущей и сейсмоамортизиру­щей облочке.

Насосная станция (далее «КНС») предназначена для перекачки дренажных и ливневых вод, хозяйственно-бытовых и промышленных сточных вод, химически агрессивных про­мышленных и нефтесодержащих сточных вод, очищенных стоков с очистных сооружений на оборотное техническое водоснабжение, на сброс в открытые водоемы.

Пример условного обозначения станции:

Насосные станции изготавливаются производительностью от 2 до 300 м3/час (800 м3/час – специальное исполнение), и напором до 100 м.
Степень защиты оболочек шкафа управления не ниже IP55 по ГОСТ 14254.
Температура перекачиваемых жидкостей должна находиться в преде­лах от +5°С до +40°С. Вязкость жидкостей – от 1 ста до 1,5 ста.

Заявитель на проведение вибрационных лабораторных испыта­ний узлов и фрагментов ди­намических пространственных моде­лей КНС в сейсмоизолирущей и сейсмоамортизирую­щей оболочке на сейсмостойкость по шкале MSK- 64 общество с ограниченной ответ­ственностью Российско-Голландское предприятие "САМЭНВИРО" 446378 Самарская область Красноярский район пгт Новосемейкино ул Сол­нечная, д. 3 П Фактический адрес (он же почтовый адрес): РФ, 446378, Самарская обл., Красноярский р-н, пгт Новосемейкино, ул. Солнечная, 3 П. 446378 Самарская обл., пгт. Новосемейкино,ул. Солнечная 3 «П»,тел. (846) 921-62-42, 921-62-44, 921-62-45,994-65-66 тел. Факс. (846) 993-65-67.

Наименование ТНПА на метод испытания вибрационной динамической модели:

1. ГОСТ 30546.1-98 МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ ОБЩИХ ТРЕБОВАНИЙ К МАШИ­НАМ, ПРИБОРАМ И ДРУГИМ ТЕХНИЧЕСКИМ ИЗДЕЛИЯМ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА СЛОЖНЫХ КОНСТРУКЦИЙ В ЧАСТИ ИХ СЕЙСМОСТОЙКОСТИ.

2. ГОСТ 30546.2-98 МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ ИСПЫТАНИЯ НА СЕЙ­СМОСТОЙКОСТЬ МАШИН, ПРИБОРОВ И ДРУГИХ ТЕХНИЧЕСКИХ ИЗДЕЛИЙ Об­щие положения и методы испытаний.

3. ГОСТ 30546.3-98 МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕ­НИЯ СЕЙ­СМОСТОЙКОСТИ МАШИН, ПРИБОРОВ И ДРУГИХ ТЕХНИЧЕСКИХ ИЗДЕ­ЛИЙ, УСТАНОВЛЕННЫХ НА МЕСТЕ ИХ ЭКСПЛУАТАЦИИ, ПРИ ИХ АТТЕСТА­ЦИИ ИЛИ СЕР­ТИФИКАЦИИ НА СЕЙСМИЧЕ­СКУЮ БЕЗОПАСНОСТЬ.

Адрес разработчика чертежей подстанции КТПУБ ( 2КТПУБ -1600 ) : 220027, г. Минск, пер. Корженевского, д. 2а, оф. 4. ООО «Руммспецмаш», Республика Беларусь.

Объект испытаний: насосной станции ТУ 3631-001-59325387-2004 рас­положенная на фундаменте с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса серии 1.010.1-2с.94, выпуск 0-2 «Фундаменты сейсмостойкие с использованием скользящего пояса для строительства ма­лоэтажных зданий в районах с сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов» ШИФР 1010-2с.94, выпуск 0-2, согласно тех­нических условий на изготовление сейсмоаморти­зирующих и сейсмоизолирующих изделий ТУ -1010-2с.94, выпуск 0-3. утвержденные письмом Главпроекта Министерства строительства России, письмо от 21.09.94 № 9-3-1/130, введенные в действие ООО «САМЭНВИРО» с 03.02.2010.

Протокол содержит:

1. Краткая характеристика испытуемой насосной станции ТУ 3631-001-59325387-2004. стр. 1-2

2. Список нормативных документов на основании которых проводились вибрационные испытания. стр. 3-4

3. Конструктивнее решения испытуемых узлов и фрагментов испытуемой моделей ( узла , фрагмента ) насосной станции ТУ 3631-001-59325387-2004. стр. 4-22

4. Условия проведения вибрационных испытаний пространственных динамических мо­делей. стр. 22-41

5. Описание лабораторных вибрационных испытаний динамических моделей КНС. стр. 41

6. Оборудование и измерение при проведении лабораторных испытаний узлов и фраг­ментов динамических моделей. стр. 42 -50

7. Выводы , заключение по результатам проведения испытаний на программном комплексе STAAD.Pro, STARK ES, Ing+2006.4, SCAD, ANSYS 5.0 ( ДИНАМИКА ). стр. 50-51

8. Рекомендации по повышению сейсмостойкости КНС ТУ 3631-001-59325387-2004. стр. 54

9. Прилагаемые конструктивные решения к протоколу вибрационных испытаний дина­мических моделей № 15 от 06 февраля 2010 не являются обязательными для исполне­ния КНС в сейсмоопасной зоне и носят только рекомендательный характер и не являют­ся обязательными для исполнения. стр 54

Список нормативных документов на основании которых проводились вибрацион­ные ис­пытания узлов и фрагментов динамической пространственной модели КНС ТУ 3631-001-59325387-2004.

1. ГОСТ 30546.1-98 МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ ОБЩИХ ТРЕБОВАНИЙ К МА­ШИНАМ, ПРИБОРАМ И ДРУГИМ ТЕХНИЧЕСКИМ ИЗДЕЛИЯМ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА СЛОЖНЫХ КОНСТРУКЦИЙ В ЧАСТИ ИХ СЕЙСМОСТОЙКОСТИ.

2. ГОСТ 30546.2-98 МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ ИСПЫТАНИЯ НА СЕЙСМО­СТОЙКОСТЬ МАШИН, ПРИБОРОВ И ДРУГИХ ТЕХНИЧЕСКИХ ИЗДЕЛИЙ. Общие положения и методы испытаний.

3. ГОСТ 30546.3-98 МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СЕЙСМОСТОЙКОСТИ МАШИН, ПРИБОРОВ И ДРУГИХ ТЕХНИЧЕСКИХ ИЗДЕЛИЙ, УСТА­НОВЛЕННЫХ НА МЕСТЕ ИХ ЭКСПЛУАТАЦИИ, ПРИ ИХ АТТЕСТАЦИИ ИЛИ СЕРТИФИК­АЦИИ НА СЕЙСМИЧЕСКУЮ БЕЗОПАСНОСТЬ.

4. Серия 0.00-96c «Повышение сейсмостойкости зданий» Выпуск 0-1

5. ШИФР 1.010-2с.94 «Фундаменты сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующе­го скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов», выпуск 0-2 Фундаменты для вновь строящихся зданий, материалы для проектирования.

6. ТУ -1.010-2с.94 Выпуск 3. Технические условия на изготовление сейсмоамортизирую­щих и сей­смоизолирующих изделий»

7. Пособие по проектированию каркасных промзданий для строительства в сейсмических районах (к СНИП 11-7-81).

8. Вибрационные испытания зданий под редакцией д-ра техн.наук, проф. Г.А.Шапиро, 82 стр.

9. С.М.Сафргалиев «Сейсмостойкие каменные конструкции» -234 стр.

10. Рекомендации по расчету и конструированию монолитных и панельных стен жилых зданий для сейсмических районов ЦНИИЭПжилище -102 стр.

11. Боданов Ю.Ф «Фундаменты от А до Я» - 112 стр.

12. Правила проектирования жилых и общественных зданий для строительства в сей­смических районах СП 31 -144 -2004 «свод правил по проектированию и строительству»

13. Пояснительная записка к актуализации редакции СНиП 11-7-81* ЦНИИСК им В.А.Кучеренко «строительство в сейсмических районах» Нормы проектирования

14. И.И. Николаев «Проектирование железобетонных конструкций зданий для строи­тельства в сейсмических районах» - 118 стр.

15. Технические условия на изготовление сейсмоамортизирующих и сейсмоизолирующих изделий ТУ -1010.2с.94 Выпуск 111 к проекту 1.010-2с.94, выпуск 0-1,0-2 «Фундаменты сейсмостойкие с ис­пользованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для строитель­ства малоэтажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов» - 30 стр.

16. Применение тонкослойных резинометаллических опор для сейсмозащиты зданий в условиях территории Кыргызской Республики Ормонбеков Т.О, Бегалиев У.Т, и др.

17. СН РК 5.04-07-2004, разработанные ТОО «Институт Проектстальконтсрукция» в соот­ветствии с требованиями СНиП РК 1.01-01-2001.

18. Журнал "Сельское строительство" № 9/95 стр.30 "Отвести опасность",

20. Журнал "Жилищное строительство" № 4/95 стр.18 "Использование сейсмоизолирую­щего пояса для существующих зданий",

21. Журнал "Жилищное строительство" № 9/95 стр.13 "Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий".

22. Журнал "Монтажные и специальные работы в строительстве" № 4/95 стр. 24-25 "Сейсмо­изоляция малоэтажных зданий",

33. Журнал "Монтажные и специальные работы в строительстве" № 11/95 стр. 34 "Дат­чик реги­страции электромагнитных волн, предупреждающий о землетрясении - гаран­тия сохранения вашей жизни!»

34. Компьютерные модели конструкций , А.С.Городецский, И.Д.Евзеров, Издательство «ФАКТ», Киев-8-, а/я 76, стр. 344.

35. HILTI «Динамический расчет анкерного крепежа» , 2002 год, стр. 49. в PDF

36. А.С.Чесноков, А.Ф.Княженв «Сдвигоустойчивые соединения на высокопрочных бол­тах» , Стройиздат, Москва, 1974 г стр.121.

37. ДИНАМИКА. ANSYS 5.0. Руководство пользователя. DYNAMICS. стр. 7 + в DOC и PDF

38. Указания по расчету на прочность и виброизоляцию технических стальных трубопро­водов. Ру­ководящий технический материал РТМ 38-001-94. стр. 80

39. Г.А. Шапиро «Вибрационные испытания», Стройиздат, Москва, -1972 год. Стр. 82.

40. О.Зенкевич, И.Чанг. «метод конечных элементов в теории сооружений и в механике сплошных сред» перевод с английского О.П.Троицского и С.В. Соловоьева, Москва, «Не­бра» 19754, стр.240.

41. И.М.Рабинович, Б.Г.Коренева. справочник проектировщика. «Динамический расчет сооружений на специальные воздействия» , Стройиздат, 1981, Москва, стр 217.

Конструктивное решение узлов и фрагментов испытуемой канализационной насосной станции комплектного изготовления ( далее КНС ), предназначена для очист­ных соору­жений и установок очистки сточных вод от песка, нефтепродуктов, масел и пр.

Корпуса канализационных насосных станций изготавливаются из "витой" толстостенной трубы из полиэтилена низкого давления (ПНД) с внутренним диаметром от 1 000 до 2 200 мм, длиной до 12 000 мм. Внутренние перегородки, днища, стенки и крышки изготавлива­ются из листового пищевого пластика из ПНД, трубопроводы — также из ПНД, направ­ляющие насосных агрегатов из трубы из оцинкованной стали.

Рис .1. Общий вид подземной КНС с сейсмоамортизирущим поясом ( слоем ) из вспе­ненного «плавающего» полипропилена «пенотерма» толщиной 1 см ( динамический мо­дуль упругости , при нагрузке 2000 н/м 2 , МПа = 1.1 + / - 0,01 , плотность кг /м 3 = 40 ) и сейсмоизолирущим поясом ( слоем ) из пеностекла ( плит «пеноситал» ) толщи­ной по 10 см с двух сторон.

Рис. 2. Общий вид испытуемой подземной сейсмостойкой КНС с сейсмоамортизиру­щим поя­сом ( слоем ) из вспененного «плавающего» полипропилена «пенотерма» тол­щиной 1 см ( ди­намический модуль упругости , при нагрузке 2000 н/м 2 , МПа = 1.1 + / - 0,01 , плотность кг /м 3 = 40 ) и сейсмоизолирущим поясом ( слоем ) из пено­стекла
( плит «пеноситал» ) тол­щиной по 10 см с двух сторон.

Рис. 3. Общий вид подземной КНС оборудование и насосы, которой крепится на свин­цовых податливых или стопорных, с наружными зубьями по ГОСТ 10463-81 шайбах. Конструктивное решение является не обязательным, для исполне­ния и носит рекоменда­тельный характер для сейсмоопасных зон РФ.

Рис. 4. Общий вид многослойного дна испытуемой пространственной динамической модели КНС ( дно насосной станции ). В качестве скользящей и демпфирующей про­слойки ис­пользуется пеностекло ТУ 5914-001-73893595-2005. Конструктивное решение взято из изобретения № 896229 ТбилЗНИЭП E 04 H 9/02 Сейсмоамор­тизирующий слой (пояс ) выполнен из вспененного «плавающего» полипропилена «пенотер­ма» толщи­ной 1 см ( динамический модуль упругости, при нагрузке 2000 н/м 2 , МПа = 1.1 + / - 0,01 , плотность кг /м 3 = 40 ) , а сейсмоизолирущий слой ( пояс ) выполнен из двух слоев пеностекла ( плит «пеноситал» ) толщиной по 10 см. Прослойой между пли­тами из пеностекла ( пеноситала ) является вспененная «плавающая» стяжка толщиной 1, 5 см из полипропилена ( пенотерма).

Рис.5. Конструктивные решения плиты железобетонной под КНС с диаметром корпуса 1500-1800 мм c прослойкой пирога ( прокладкой ) из плавающей стяжки из вспененно­го по­липропилена «ПЕНОТЕРМ» толщиной 1,5 см и с двух сторон из пеностекла тол­щиной 10 см ТУ 5914-001-73893595-205 по изобретению 896229 Рис. 4. Общий вид много­слойного дна испытуемой пространственной динамической модели В качестве сколь­зящей и демпфирующей прослойки используется пеностекло ТУ 5914-001-73893595. Конструктивное решение взято из изобретения № 896229 ТбилЗНИЭП E 04 H 9/02 Сей­смоамортизирующий слой (пояс ) выполнен из вспененного «плавающего» полипро­пилена «пенотер­ма» толщиной 1 см ( динамический модуль упругости, при на­грузке 2000 н/м 2 , МПа = 1.1 + / - 0,01 , плотность кг /м 3 = 40 ) , а сейсмоизолиру­щий слой ( пояс ) выполнен из двух слоев пеностекла ( плит «пеноситал» ) толщи­ной по 10 см. Прослойой между плитами из пеностекла ( пеноситала ) является вспе­ненная «плаваю­щая» стяжка толщиной 1, 5 см из полипропилена ( пенотерма).

Рис. 6. Конструктивное решение крепления КНС к бетонному полу на болтовом соедине­нии с по­датливыми свинцовыми толстыми шайбами.

Рис. 7. Испытательная схема подвижных компенсаторов для КНС выполеннеая по изобр­тению № 2224168, 2084749, «Компенсатор сдвиговый поворотных перемещений» Kl. F16 L51/02.

Рис. 8. Испытательная схема поворотных компенсаторов для КНС по изобретению 2224168, 2084749, 2227859, 2293903, 22249750.

Рис. 9. Заглавный лист рабочих чертежей серии 5.903-13 «Изделия и детали трубопрово­дов для тепловых сетей» выпуск 4 ( компенсаторы сальниковые). Разработаны ЛФ ЭНРЕ­РГОМОНТАЖПРОЕКТ, ВНИПТЭНЕРГОПРОМ, ВГНИПИИ ТЕПЛОЭЛЕКТРОПРОЕКТ. Утверждены протоколом №35 от 30.09.88, Минэнерго СССР. Введены в действие ВНИПИЭнергопром с 01.07.90 приказом от 16.04.90 №71. Прилагаются к протоколу №14 от 05.02.10.(113 стр.).

Дополнительные конструктивные решения Испытательного Центра ООИ «Сейсмо­ФОНД» к серии 5.903-13, выпуск 4 ВНИПИЭнергопром по поз номер 6 для сейсмоо­пасных районов - граффито асбестовая набивка остается. По номер 7 позиция меняется, вместо резинового шнура по ГОСТ 6467-79 диаметром 28 выдерживающих давление только 0,5 МПа , для сейсмоопасных районов с сейсмичность более 9 баллов, прокла­дывается катанные свинцовые круглые или квадратные кольца, в три ряда ГОСТ 9559-89 и ГОСТ 3778-98, квадратного сечении 28 мм Х 28 мм, круглого или квадратного сечения тоже диаметром 28 мм Свинцовее три кольца ( для 7 бальных районом, доста­точно установить одно свинцовое кольцо ) укладываются между асбестовыми кольца­ми. Перед установкой асбестовых колец в сальниковую камеру их рекомендуется на­греть в машинном масле с графитом до температуры ( 40-50 ) градусов С . Стыковоч­ные концы свинцовых колец обязательно рекомендуется срезать под углом 30 градусов и запаять в нахлест во время установки и сборки ставшего со свинцовыми кольцами поворотным до 2 градусов и подвижным компенсатора. Для повышения поворотных перемещений и для поглощения сейсмической энергии вместо поз 5 болта устанавлива­ется толстая свинцовая шайба толщиной, для сейсмоопасных районов 10 мм, ( для 7 бальных районов толщиной - высотой 7 мм ). Свинцовая шайба привинчивается с уси­лием ( силой каждая !!! – затягивать специальным гаечным ключом регулирующим и контролирующим усилие натяжения оцинкованного высокопрочного болта ) 200 кг оцинкованными двумя гайками М 24 ГОСТ 5915-70. Болтовые отверстия , в местах креп­ления толстой свинцовой шайбы просверливаются на 4 мм больше, а вокруг болта и на основание двух гаек наносится и напыляется графитовая смазка ( пыль ) для повыше­ния скольжения гаек с графитовым напылением и создания фракционности в болтовом подвижном соединении, для дополнительно поглощения сейсмической энергии. Вместо позиции номе 9 – пружина, ОСТ 108ю76401-80 , рекомендуется установить 9 шайб оцин­кованных пружинных ( гровер ) по ГОСТ 6402-70 для районов с сейсмичностью боле 9 баллов. Для районов с сейсмичность до 7 баллов, рекомендуется установит 7 пружин­ных оцинкованных шайб ( гровер ) ГОСТ 6402-70. Граффито –асбестовая набивка в весо­вом соотношении асбест, графит и минерального масла составляет 1: 1:0,2. Остальные технические требования в проекте выполнены по ТУ34-42-10187-81 и по ав­торскому свидетельству № 96628.

Рис. 10. Заглавный лист рабочих чертежей серии 4.903-10 «Изделия и детали трубопро­водов для тепловых сетей» выпуск 5 (опоры трубопроводов подвижные : скользящие , катковые, шариковые). Разработаны ЛФ ЭНРЕРГОМОНТАЖПРОЕКТ. Утверждены и введены в действие с 01.10.72 при­казом №58 от 17.08.72 Главпромстройпроекта Госстроя СССР от 17.08.72.

Рис. 11. Заглавный лист рабочих чертежей серии 4.903-10 «Изделия и детали трубопрово­дов для тепловых сетей» выпуск 5 (опоры трубопроводов подвижные : скользящие , кат­ковые, шариковые). Разработаны ЛФ ЭНРЕРГОМОНТАЖПРОЕКТ. Утверждены и введе­ны в действие с 01.10.72 при­казом №58 от 17.08.72 Главпромстройпроекта Госстроя СССР от 17.08.72.

Рис. 12. Заглавный лист рабочих чертежей серии 4.903-10 «Изделия и детали трубопро­водов для тепловых сетей» выпуск 5 (опоры трубопроводов подвижные : скользящие , катковые, шари­ковые). Разработаны ЛФ ЭНРЕРГОМОНТАЖПРОЕКТ. Утверждены и введены в действие с 01.10.72 приказом №58 от 17.08.72 Главпромстройпроекта Госстроя СССР от 17.08.72.

Рис. 13. Конструктивное решение подводки трубопроводов установленных на скользя­щих и шар­нирных (катковых) опорах с температурным компенсатором по изобретению № 2275542 F16L 512/04.

Рис. 14. Конструктивное решение болтового соединения бандажа с податливыми свинцо­выми шайбами lkz КНС согласно изобртения US 2008 /0092459 ( Apll. # 20060585062 Seismic energy damping system ( сейсмическая энергия демпферов энергии ) INt Cl E 04 H 9/02.

Рис. 15. Конструктивное решение болтового соединения с помощью стопорных шайб по ГОСТ 10463-81 со звездочкой с наружными зубьями или промежуточной тонкой свинцовой шайбой для создания подвижности и податливости узлового соединения во время землетрясения и поглощения сейсмической и взрывной энергии для надежности работы КНС с использова­нием изобретения US 2008 /0092459 США.

Рис. 16. Конструктивное решение свинцовой шайбы к высокопрочным болтам, соглас­но ГОСТ 52646-2006 для создания подвижности и податливости в узловом соединении во время земле­трясения для поглощение сейсмической энергии и для надежности рабо­ты КНС.

Методика и условия проведения испытаний фрагментов и узлов пространственных моде­лей КНС по ТУ 3631-001-59325387-2004.

1. Категория грунта-III ( Краснодарский край, Российская Федерация сейсмоопасные райо­на )

2. Ветровой район - V. Расчетное значение ветрового давления Wg=1,00 kПа (100 кгс/м2)

(Wo = 0.7 кПа, при Се= -2), скорость ветра 5 м/с, (значение снегового покрова принять для райо­на 1, с расчетным значением веса снегового покрова Sg =0,35 кПа).

3. Направления сейсмических сдвигов к модели - угол / Х - 0 или 90 градусов. (по всем трем направлениям )

4. Тип местности – B

5. Этажи – под землей

6. Количество форм колебаний – 5 ( максимальное)

7. Сейсмичность площадки более 9 баллов

8. Мощность слоя, более 20 метров.

9. Расстояние между поверхностью земли и минимальной аппликатой расчетной схемы под зем­лей КНС

10. Выборочные позиции по таб.СНиП 11-7-81 К1=1, К2=1, К3-1, Кpsi=1

11. Поправочный коэффициент для сейсмических сил = 1.00

12. Частота собственных колебаний f = 0,5 до 3.0 Гц

13. Коэффициент динамичности для стальных конструкций b = 0,15

14. Круговая частота внешнего воздействия = 0

Средства измерений, используемые при вибрационных испытаниях динамических моде­лей ис­пользовались пространственные динамические модели для измерения испытаний в програм­мах STAAD.Pro ( www.csoft.ru ), Ing+2006.4 ( www.tech-soft.ru ), SCAD, 7.3 R5 и 11.1 (http://www.s­cadgroup.com, STARK ES 4 X 4 (http://www.eurosoft.ru) , ЛИРА 9.4 (http://www.lira.kiev.ua, http://www.rflira.ru) и ANSYS 5.0 PLAXIS испытывалась устой­чивость и измерялась динамическая нагрузка на КНС при сейсмических воздействиях на испытуемую модель 9 баллов по MSK-64 лабораторией прочности и математического моделирования Испытательным Центром «Сейсмо­ФОНД» (общественной организацией инженеров) совместно с ЗАО "Магнезит", ЗАО "Ленстройтрест № 5", ОАО СПб ЗНИи­ПИ.

Для вибрационных испытаний, динамических узлов и фрагментов использовался про­граммный комплекс STAAD.Pro, Ing+2006.4, STARK ES 4 X 4 ANSYS для модельных испытаний математи­ческих моделей, в том числе испытаний фрагментов и узлов на ди­намическую ( сейсмическую) нагрузку динамических математических моделей КНС.

Программный комплекс STAAD.Pro, Ing+2006.4, STARK ES 4 X 4 имеет сертификат соответ­ствия № РОСС US.СП15.Н00073 ГОСТАНДАРТА РОССИИ и соответствует тре­бованиям норма­тивных документов : СНиП 2.01.07-85, СНиП 11-23-81, СНиП 52-01-2003, СП 52-101-2003

Схема проведения лабораторных испытаний фрагментов и узлов динамических про­странственных моделей КНС.

Испытания проводились в лаборатории прочности и математического моделирования ООИ «Сей­смоФОНД» расположенный по адресу: 196158, Санкт-Петербург, Московское шоссе, д.212, к.2а, на сейсмическую нагрузку для района строительства с сейсмичностью 9 баллов по СНКК 22-301-200 (карта В) для средних грунтовых условий и степеней сей­смической опасности А (10%) и В (5%) по следующей схеме.

Рис. 17. Традиционная расчетная схема КНС . Расчетная схема без сейсмоизолирующего скользящего пояса с жестким защемлением и закреплением КНС в увлаженном грунте.

Рис. 18. Расчетная схема линейной динамический модели КНС с сей­смоизолирующим скользящим поясом состоящим из устроенной на дне прослойки ( прокладки ) из «плавающего» полипропилена тол­щиной 15 мм ( пенотерма) между сейсмоизолирую­щими пеностек­лянными плитами толщиной 10 см. Подвижность при землетрясении самой КНС обеспечивается за счет опоясавших по периметру утили­зированных авто­проукрышек по всей высоте КНС заполненных на 80 процентов керамзитом и соединен­ных болтовыми соединениями по изобретению № 2044845, 2282693 или изоляция с грунтов выполен­вы из уложенным в два ряда пеностеклянных плит толщиной 20 см с устройством «плавающее» прослойки из вспененного полипропи­лена ( пенотерма) тол­щиной 1 см на всую высоту 6 метров КНС с устройством пластового дренажа вокруг КНС.

Рис. 19. Конструк­тивное решение болтового соедине­ния со свинцовой шайбой с перевер­нутым стаканом для регулирования по­датливости болто­вого соединения с шайбой в виде свинцового стакана для КНС. Конструктивные решения и рекомендации носят только ре­комендательный характер и не являются обязательными при реальном проек­тировании и сборке КНС. 3,7- свинцовый стакан – шайба с перевернутым стаканом, 6 – стопор­ная шайба или фрикционная смазка ( напыление ) из графитового порошка. См изобре­тение № 872711.

Рис. 20. Конструктивное решение соединений железобетонных плит КНС с помощью фрикцион­ной вставки из пеностекла (изготавливается в г.Гомеле ) закрепленной на по­датливых болтах со свинцовыми толстыми шайбами с 2-ух сторон. Конструктивные ре­шения и рекоменда­ции, носят только рекомендательный характер и не являются обяза­тельными при реальном проектировании строительстве . 5 –верхнее днище КНС, 6- ниж­нее днище КНС, 8 – болтовые соединения со свинцовыми толстыми шайбами. Шайбы вы­полнены в виде перевернутого стакана. 12- пеностекло.

Рис. 21. Типовой каталожный лист дном КНС с сейсмоизолирующим скользящим поясом и демп­фирующими прослойкой из «плавающего» вспененного полипропилена (пенотер­ма) толщиной для днища 1,5 см и вокруг КНС по высоте 1 см поэтажными поясами с фрикционной прослойкой из пеностекла. Поставщик проектной типовой продукции: Го­сударственное предприятие Центр проектной продукции массового применения -ГП ЦПП , 127238, Москва, Дмитровское шоссе , д. 46, корпус 2.

Рис. 22. Типовые конструктивнее решения по устройству сейсмоизолирущих, резиноме­таллических, резинометаллических со свинцовым сердечником и песчаной подушкой скользящих поясов для КНС с сейсмоизолирующим скользящим поясом и демпфирую­щими поэтажными поясами с фрикционной прослойкой из пеностеклянной плиты ( г.Го­мель) на податливых, подвижных и изги­бающихся болтовых соединениях. Постав­щик проектной типовой продукции: Государственное предприятие Центр проектной продук­ции массового применения -ГП ЦПП , 127238, Москва, Дмит­ровское шоссе , д 46, кор­пус 2.

Рис. 23. Конструктивное решение демпфирующей прослойки дна КНС по изобретению № 1760020 автор , аспирант СПб ЗНИиПИ Коваленко А И и др. E 02 D 27/34.

Рис. 24. Типовое конструктивное решение по устройству сейсмоизолирующего скользя­щего пояса для КНС с фрикционной прослойкой из пеностекла или резиновых баллонов ( автопокрышек ) заполненных крупным сухим керамзитом, крупнозернистым песком или галькой ) на податливых, подвижных и изгибающихся болтовых соединениях ( см. книгу: Боданов Ю.Ф «Фундаменты от А до Я» - 112 стр., размещенная на сайте www.d­wg.ru )

Рис. 25. Типовое конструктивное решение по устройству прослойки дна КНС из сейсмо­изолирующего скользящего пояса с использованием кинематической фигурной кладки из цельного прочного плитняка или обожженного кирпича на глиняном растворе армиро­ванном базальтовым волокно­мили стекловолокном для КНС.

Рис. 26. Типовое конструктивное решение по устройству сейсмоизолирующего скользя­щего поя­са с использованием кинематической фигурной кладки из цельного прочного плитняка или обо­жженного кирпича на глиняном растворе армированного базальтовым волокном или стекловолок­ном для КНС с сейсмоизолирующим скользящим поясом.

Рис. 27. Конструктивное решение по устройству сейсмоизолирующего скользящего пояса с ис­пользованием кинематической фигурной кладки из цельного прочного плитняка или обожженного кирпича на глиняном растворе армированного базальтовым волокном или стекловолокном для КНС с сейсмоизолирующим скользящим поясом.

Рис. 28. Типовое конструктивное решение по устройству сейсмоизолирующего скользя­щего поя­са с использованием резино – керамзитового ( галькового ) амортизатора в пес­чаной оболочке для КНС.

Рис. 29. План раскладки резино- керамзитовых ( или с заполнением гальки на 80 процен­тов ) сейсмоизоляторов для устройства сейсмоизолирующего скользящего пояса с ис­пользованием автопокрышек для КНС по изобретению № 2184189.

Рис. 30. Типовой узел соединения автопокрышек для устройства сейсмоизолирующего скользя­щего пояса вокруг КНС. Автопокрышки устанавливаются на высоту 6 м, по все­му периметру КНС и образуют демпфирующий слой. При этом автопокрышки заполняют­ся на 80% сухим крупнозер­нистым песком или керамзитом средней фракции. Для грунтов повышенной влажности использу­ют демпфирующий слой из пеностеклянных плит . 4- автопокрышки , 6- болт, 7,8- гайка со свинцо­вой шайбой по изобретению №№ 2250308, 2044845, 2282693.

Рис. 31. План раскладки покрышек для создания амортизирующего слоя (пояса )для КНС запо­ленных на 80 процентов гравием или керамзитом одинаковой фракции.

Рис. 32 Типовое конструктивное решение по устройству для КНС сейсмоизолирующего скользя­щего пояса из утилизированных автопокрышек.

Рис. 33 Типовое конструктивное решение по устройству сейсмоизолирующего скользя­щего поя­са из утилизированных автопокрышек для КНС.

Рис. 34. Типовое конструктивное решение по устройству песчаной сейсмоизоляции с пластовым дренажем для КНС.

Рис. 35 Заглавный лист рабочих чертежей серии 8.005-1 «Типовые конструкции.Изделия и узлы зданий и сооружений» Конструкции пластовых дренажей выпуск 0. Разработан институтом «Фундаментпроект». Утвержден и введен в действие Мин­монтажспецстроем СССР , протокол от 03.06.86.

Рис. 36 Конструктивное решение болтовых соединений со свинцовыми шайбами для со­здания по­вышенной податливости болтовых соединений состоящих из сдвоенных свин­цовых шайб оваль­ной и вогнутой.

Рис. 37 Конструктивное решение тросовых сейсмоамортизаторов для крепления трубо­проводов к стенкам колодца КНС для бесперебойной работы КНС.(Предложение носит рекомендательный ха­рактер).

Рис. 38 Конструктивное решение крепления трубопроводов к стенке колодца КНС.10,11-изогнутые тонкие стальные пластины, 12- болт со свинцовой шайбой.

Рис. 39. Вид испытанной КНС в сейсмоизолирущей оболочке ( обойме ) из пеностекла с поли­пропиленовой ( пенотерм ) «плавающей» прослойкой.

Описание испытания фрагментов и узлов КНС.

1. Первоначально принимается расчетная схема узлов и фрагментов модели КНС .

2. По результатам динамических испытаний определяются собственные частоты и эпюры основ­ных форм колебаний моделей узлов и фрагментов КНС. Для зданий "гибких конструктивных схем" в расчетах по динамической модели в виде консоли необходимо использовать не менее трех форм колебаний.

3. Далее определяются периоды собственных колебаний Тi =1/wi;
- по формулам (3-5) СНиП П-7-81 ("Строительство в сейсмических регионах" /Госстрой СССР.- М: Стройиздат, 1982. - 48 с. в новой редакции ) с учетом категории грунта и фак­тических значений пе­риода определяются коэффициенты динамичности для каждой фор­мы колебаний КНС. 4.Числен­ные значения форм колебаний - Хi(xk), Xi(xj) в точках при­ведения массы определяют либо в ре­зультате прямых динамических испытаний, либо тео­ретически - расчетом по выбранной динамиче­ской модели;

5. По полученной форме деформаций (перемещений) в соответствии с формулой (6) опре­деляется коэффициент в точке А , при собственных колебаниях по i-му тону;

6. Зная фактические значения коэффициентов по формуле (1) из СНиП П-7-81 определяет­ся сей­смическая сила в выбранном направлении, приложенная к точке А, в которой сосре­доточена масса Q :

7. После определения горизонтальных сейсмических нагрузок дальнейшие расчеты ведут­ся в пред­положении статического действия сейсмических сил требуемой расчетной интен­сивности до раз­рушения конструкций;

8. Для статического расчета может, использоваться модель, отличная от принятой динами­ческой модели. При этом допустимы только те упрощения, которые позволяют получать результаты, иду­щие в "запас прочности" конструкции.
Порядок проведения вибрационных испытаний фрагментов и узлов пространственных моделей КНС.

При проводимых вибрационных испытаниях прочности определялись и измеря­лись:

- Линейные и нелинейные характеристики.

- Динамические испытания (гармоническая и случайная вибрация взрывной волны ).

- Испытание и подтверждение сейсмостойкости и вибростойкости КНС.

- Производилось определение собственных частот и форм колебаний КНС.

- Нелинейные задачи устойчивости КНС.

- Анализ кинематики механизмов КНС.

- Экспериментальное определение модельных свойств конструкции КНС.

- Измерение и поиск источников вибраций, ветра и ударных взрывных нагрузок.

- Одно- и многокомпонентные измерения сил и моментов в реальном времени.

- Многоканальная запись и математическая обработка результатов измерений и лабора­торных ис­пытаний.

Порядок и алгоритм динамических испытаний фрагментов и узлов про­странственной модели КНС линейно –спектральным методом на сейсмические и ветровые воздействия.

Оборудование и измерение при проведении вибрационных лабораторных испытаниях фраг­ментов и узлов пространственных динамических моделей КНС».

При проведении расчетов и измерений применено программное и аппаратное обеспече­ние веду­щих производителей STAAD.Pro, STARK ES 4 X 4, Ing+2006.4, SCAD, ANSYS www.eurosoft.ru www.scadgroup.com www.rflira.ru www.plaxis.ru www.tech-soft.ru http://www.c­soft.ru/ http://www.optbeton.ru/ www.softservice-kmv.ru.

Методика проведения вибрационных динамических испытаний и измерений моде­лей КНС.

При вибрационном испытании на сейсмостойкость предложен расчетно-эксперимен­тальный гра­фический метод подтверждения сейсмостойкости КНС, основанный на ко­нечно-элементном пред­ставлении конструкции, проведении расчетов и использовании экспериментальных данных под­тверждающий сейсмостойкость КНС для сейсмоопас­ных районов РФ. Проводилось три этапа. На первом этапе на основе анализа конструк­торской документации и имеющейся базы данных по характеристикам основных конструктивных элементов (файлы AutoCAD и экспериментальные дан­ные по динамиче­ским свойствам: собственные частоты и параметры демпфирования) в конечно-элемент­ном виде строится подробная математическая динамическая модель несущей конструк­ции ( точная расчетная схема с нагрузками ), которая адекватно отражает все геометри­ческие, массовые и жесткостные параметры КНС для сейсмоопасных районов РФ. Затем проводятся ис­пытания вибрационных полей во всех наиболее важных узловых точках конструкции при указан­ных в ТЗ параметрах землетрясения, которые задаются в виде обобщенных спектров реакций с разрушением или обрушением конструкций. Получен­ные результаты позволяют определить мак­симальные перегрузки для всех КНС. На за­ключительном этапе проводится сравнительный анализ расчетных и допустимых значе­ний перегрузок для встроенной аппаратуры (допустимые значения перегрузок определя­ются по данным испытаний прототипов), который и позволяет сделать оконча­тельный вывод о сейсмостойкости КНС.

С использованием предложенного расчетно-экспериментального метода получены ре­зультаты расчета вибраций КНС на заданное максимальное расчетное землетрясение, ко­торые позволяют сделать выводы о сейсмостойкости КНС по ТУ3631-001-59325387-2004.

Для достоверного определения свойств несущей конструкции КНС были проведены ди­намические и вибрационные испытания основных элементов КНС. В частности определя­лись собственные ча­стоты для несущих узлов и фрагментов КНС.Испытания выполнены в программном комплексе STAAD.Pro, STARK ES 2006, SCAD, c использованием твер­дотельных конечных элементов.

Результаты испытания.

Испытания показали несколько меньшие значения резонансных частот, что и следовало ожидать в связи с наличием энергопоглощающей способности узлов соединения за счет свинцовой энергопоглощающей ударную нагрузку прослойкой – шайбы тол­щиной 2 мм при лабораторных испытаниях. В тоже время, модели узлов и фрагментов с разными ти­пами элементов показали неплохие показатели.

Результаты проведенных вибрационных лабораторных испытаний были использованы при со­ставлении конечно-элементной модели. Модель испытуемой КНС из балочных (beam), объемных конструкций (Tetra10), металлических узлов и фрагментов конечных элементов. Результаты ис­пытаний собственных частот КНС каждого узла и фрагмента отдельно показали достаточную несущую способность к сейсмическим нагрузкам до 9 баллов и более по шкале МSК-64. Ре­зультаты испытаний хорошо согласуются с экспе­риментальными данными, полученными при про­ведении испытаний на определение ам­плитудно-частотной характеристики с использованием стопорных или свинцовых шайб для поглощения сейсмической энергии. Внешнее воздействие параметра расчетного зем­летрясения задается кинематическим воздействием в виде спектра ре­акций. Испытания были выполнены с расчетом максимальных ускорений по высоте КНС по ли­нейно-спек­тральной теории. Для определения ускорений использовалась модуль расчета широкопо­лосной вибрации SOL 103 программного комплекса STAAD.Pro, STARK ES, SCAD, Ing+2006.4. Параметр структурного демпфирования по рекомендации МЭК 60980 был принят 7%. Полученные в результате испытания значения максимальных ускорений в различных точках по высоте КНС показали достаточную сейсмостойкость КНС. На базе конечно-эле­ментной модели был выполнен динамический расчет и вибрационные испы­тания для случая ки­нематического возбуждения основания по заданной временной функ­ции. В качестве таких функций использовались сгенерированные по спектрам реак­ций ак­селерограммы воздействий. Получен­ная в результате лабораторных испытаний зависи­мость ускорений в верхней точке показала нор­мативные и допускаемые отклонения в усло­виях расчетно -допустимой податливости узла. Клю­чевым моментом является срав­нение фактических перегрузок в процессе испытаний и расчетных значений перегрузок. Оба применяемых метода расчета (линейно-спектральный и расчет по за­данным акселеро­граммам) дают близкие результаты по уровням максимальных ускорений.

Расчетное ускорение в верхней точке КНС на сейсмоизолирущем скользящем поясе по направлению Х удовлетворительное Испытания проводились, так же с учетом работы сейсмоизолирующего сколь­зящего пояса, путем задания корреляционной функции ста­ционарного случайного процесса d2X(t)/dt2 характеризующего наиболее вероятную ак­селерограмму. Дисперсия горизонтальной реакции, приложенной к нижнему поясу верхнего строения определяется следующим выражени­ем: Фактически приведенное выражение определят квадрат предельного значения суммарной горизонтальной нагруз­ки приложенной к верху КНС, считая его не защемленным в опорной части стен. По сути дела это квадрат максимального значения горизонтальной опорной реакции воз­никшей в результате сейсмического воздействия на КНС, с учетом поглощающего эффекта от применения защитного сейсмоизорирующего и сейсмоамортизирующего пояса. Величина К яв­ляется коэффициентом суммарной жесткости фрикционных элементов.

Рис. 40. Циклограмм испытания пространственной модели КНС с деформационными связями, при особом сочетании нагрузок. Испытание выполнено в программе SCAD OF­FICE и ANSYS 5.0 ( ДИНАМИКА ) динамической модели на податливых болтовых со­единениях со свинцовыми шайбами.

Рис. 41. График работы сейсмостойкой КНС и циклограммы при знакопеременном на­гружении го­ризонтальной сейсмической нагрузкой.

Рис. 42. Циклограмм деформаций пространственной модели КНС с использованием де­формационных связей, при особом сочетании нагрузок, с поглощением сейсмической энергии за счет упругой дефор­мации предусмотренной в узлах соединения. Расчет выпол­нен в программном SCAD OFFICE , ANSYS 5.0 ( ДИНАМИКА) с использованием про­странственной динамической модели.

Рис. 43. График расчетного уровня допустимой пластической деформации для стали С 255 ( показано выше ) и согласно нижней кривой для стали С 345 для КНС.

Рис. 44. Сравнительные данные таблицы 8 и спектры отклика показанные выше, пока­зывают , что конструкция КНС позволяет «отстроится» от резонансных частот F больше или равно 3,8 Гц.

Рис. 45. Приведена статистическая нагрузка внешнего воздействия на КНС в соответ­ствии СНиП 11 -7-81*, со скользящим сейсмоизолирующем поясом. Частота колебаний определялась с по мощью ПК «MicroFe» и АNSYS 5.0 ( ДИНАМИКА ).

Сравнительные данные частот колебаний вибрационных испыта­ний динамических про­странственных моделей КНС.

Рис. 46. Таблица уровня эквивалентной статистической нагрузки при землетрясении для КНС в сейсмоизолирущей и сейсмоамортизиру­щей оболочке.

Рис. 47. Графики амплитуды колебаний испытаний динамической пространствен­ной модели КНС в сейсмоамортизирущей и сейсмоизолирущей оболочке.

Выводы: результаты проведенных испытаний на программных комплексах STAAD.Pro, STARK ES, Ing + 2006.4, SCAD, LIRA, позволяют сделать вывод о допустимости ве­личинных перегрузок, следовательно, о возможности использования КНС для промыш­ленных и социальных объектов и для районов с сейсмичностью до 9 баллов включитель­но по шкале МSК -64 с учетом требований проекта СНиП СНГ «Строитель­ство в сейсмических районах», и с учетом требований ПОСОБИЯ ПО ПРОЕКТИРОВА­НИЮ КАРКАСНЫХ ПРОМЗДАНИЙ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА В СЕЙ­СМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ К СНиП II -7- 81 со звездочкой, разработанно­го: ЦЕН­ТРАЛЬНЫМ НАУЧ­НО - ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИМ И ПРОЕКТНЫМ ЭКСПЕРИМЕН­ТАЛЬНЫМ ИНСТИ­ТУТОМ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ, «ЦНИИ­Промзданий» ГОС­СТРОЯ СССР, и ПОСОБИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КАРКАСНЫХ ПРОМЗДАНИЙ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ (К СНиП II-7-81), утверждено приказом ЦНИИ Промзданий Госстроя СССР, от 28 февраля 1983 г. № 22, МОСКВА, СТРОЙИЗДАТ, 1984, ре­комендованного к изданию, решением Секции несущих конструкций Научно-технического совета ЦНИИПромзданий Госстроя СССР и пособия по проектированию каркасных промзданий для строи­тельства в сейсмических районах (к СНиП II-7-81)/ЦНИИПромзданий.-М.: Стройиздат, 1985.

Заключение: В результате проведенных вибрационных испытаний на программных комплексах STAAD.Pro, STARK ES, Ing + 2006.4, SCAD, ANSYS 5.0 узлов и фрагментов КНС( ДИНАМИКА ) , можно сделать выводы о допустимости величинных перегрузок, следовательно, о возможности использования КНС для населенных пунктов и промыш­ленных объектов для районов с сейсмичностью до 9 баллов включительно по шкале МSК -64.

В результате вибрационных лабораторных испытаний узлов и фрагментов про­странственной мо­дели КНС подтверждены следующие преимущества сейсмоизолирую­щей подушки из пеностекла для водонасыщенного грунта или из песча­ногравийного изо­лятора :

- независимость от направления сейсмического воздействии благодаря податливости пе­ностеклянной обоймы вокруг КНС или песчаногравийных амортизаторов.

- возможность фиксировать максимальное значение сейсмической нагрузки и равномерно рас­пределять и поглощать сейсмическую энергию на КНС за счет прослойки из пеностек­ла и вспе­ненного полипропилена ( пенотерма) между верхним и нижним дном КНС.

- колебания при сейсмоизоляции в фрикционных соединениях с такими линейными ха­рактеристиками являются заведомо устойчивыми, т.к. ударные нагрузки поглощаются песчаной подушкой с пластовым дренажом и пеностеклянной прослойкой , а также свин­цовыми толстыми шайбами, что не позволяет разрушить КНС при землетрясении боле 9 баллов.

- боковые нагрузки (горизонтальные) поглощаются пеностеклянной обоймой и сейсмо­амортизаторами из пенотерма, повышенной пористости для районов с водонасыщенными грунтами . Для сей­смоопасных районов ,где отсутствуют грунтовые воды можно исполь­зовать в качестве боковых амортизаторов автопокрышки, заполненные песком или грави­ем на 80%.

- после землетрясения и незначительных перемещений, необходимо будет только снять смятые свинцовые шайбы и заменить их на новые свинцовые шайбы замерив обязатель­но величину смятия для определения усилий от сейсмических воздействий, для изго­товления новых свинцовых шайб и определения натяжения в болтовых соединений для обеспечения бесперебойной работы КНС во время сейсмических нагрузок и вибрацион­ных колебаний.

тел. 89117626150 тел 89118149375 факс 3487810 www.lenzniiep.spb.ru lenzniiepsp­bru@rambler.ru

Рекомендации по повышению сейсмостойкости КНС для водоснабжения населенных пунктов и промышленных объектов для районов с сейсмичностью до 9 баллов включи­тельно по шкале МSК -64 являются необязательными для исполнения, ( например: использование резьбовых соединений с шайбами из свинца по изобретению № № 2208098, 2340751, US 2008/0092459 ( Appl. No 20060585062 «Sesmic energy damping sys­tem» - сейсмическая система демпфирования энергии, Int. CL. E04H9/02 для повышения сейсмостойкости узлов соединения в узлах здания ).

В местах подвода коммуникаций в КНС установить гибкие, гофрированные или петлеобразные связи из пластика, стек­ловолокна, для исключения разрыва коммуника­ций: кабелей, водопровода, а также чтобы конструкция имела , подвиж­ность связи и воз­можность допустимых перемещений при землетрясении до 5-7 см, т.е для бесперебой­ной работы во время землетрясения , согласно выпуска 0-1 «Фундаменты сейсмостой­кие с использованием сейсмоизолирующего скользящего пояса для строительства мало­этажных зданий в районах сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов», Фундаменты для суще­ствующих зданий .материалы для проектирования стр. 18 ( прилагается к протоколу ла­бораторных испытаний ) . Приложение к протоколу испытаний : описание изобретений №№ 1760020, 2034123; 2070266, 2184189, 2250308; 2187598, AU199917324 / 710541; и рабочие чертежи: «Фундаменты сейсмостойкие с использованием сейсмоизолирующег­о скользящего пояса для строительства малоэтажных зданий в районах сейсмично­стью 7, 8 и 9 баллов». Выпуск 0-2 «Фундаменты для вновь строящихся зданий. Материа­лы для проектирования» ШИФР 1010-2с.94.

Для препятствия распространения волновой энергии сейсмических колебаний от грунта на КНС рекомендовать ис­пользовать принцип сейсмоизоляции за счет демпфирования ( микроросдвига, проскальзывания ) в узлах, для увеличения диссипации энергии, что приведет к ограничению амплитуд смещения ( скоростей, ускорений) колебаний и со­кращению продолжительности интенсивных колебаний согласно изобретений №№ 2081246 E02 D 27 /34, опубликовано в бюллете­не изобретений от 10.06.1997, 1701875 Е 04 H 9/02, опубликовано в бюллетене № 48 от 30.12.91

Для дополнительного информирования о возможном приближении землетрясения и об­работки сейсмиче­ской информации рекомендовано, по желанию заказчика, установить на КНС

сейсморегистрирующую аппаратуру, сейсмическую станцию «Синус»: 620016 г. Екате­ринбург, ул. Амундсе­на, 100, оф. 307. Сенин Лев Николаевич (343)2679567, 2679087, selenik@rambler.ru http://selenik5.nm.ru http://selenik.nm.ru http://www.selenik5.nm.ru/ и с использованием, ниже перечисленных изобретений : US 2007/0078603 , Appl.No.US 20050241643, Int.Cl. G01V1/28, «Method of seismo electromagnetic detecting of hy­drocarbon deposits» Описание изобретений и патентов №№ 1760020, 2034123; 2070266, 2184189, 2250308; 2187598, AU199917324 / 710541, 2132919, 2221112, 2334853.

Прилагаемые конструктивные решения к протоколу вибрационных динамических испы­таний № 15 от 06 февраля 2010 не являются обязательными для исполнения КНС в сейсмоопасной зоне, и носят только ре­комендательный характер и не являются обязатель­ными для исполнения в сейсмоопасных зонах.

Руководитель лаборатории прочности и математического моделирования при Испыта­тельном Центре ООИ «СейсмоФОНД», профессор СПб ГУ, ранее ЛГУ имени Жданова, доктор физико –математических наук Малафееев О А ,

Аспират ОАО СПб ЗНИиПИ, ранее ЛенЗНИиЭП, ГИП А.И.Коваленко тел 89118149375

Во время лабораторных испытаний математических моделей проводились консульта­ции с преподавателями СПб ГУ, СПб ГАСУ, ПГУПС: проф. дфмн Малафеев О. А, проф. Темнов В Г и другие преподавателями СПб ГАСУ, ранее ЛИСИ,

Начальник лаборатории ООИ «СейсмрФОНД» Егорова О.А

Инж. –конст. ЗАО «Магнезит», Коваленко А.И.

КОНСУЛЬТАНТ: Зав. каф. математ. моделир. СПб ГУ доктор физмат, наук проф. .Малафеев О.А.

Инженер - конструктор СОКЗ Пур Л.А.

Консультант д т н проф Карлов кафедра инженерной геологии, механики грунтов и фунда­ментостроения СПб ГАСУ , ранее ЛИСИ

тел. 89117626150 тел. 89218718396 тел 89118149375 факс 3487810 www.lenzniiep.sp­b.ru lenzniiepspbru@rambler.ru